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三合土路拌机的设计

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发布时间:2022-06-30 18:54:41

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  21工作原理 22结构设计特点 31生产能力的估算 32主轴转速的估算 10 33 主轴直径d 的估算 10 34 路拌机内物料轴向运动速度的估算 11 35 物料在路拌机内停留时间的估算 12 电机的选择15 41 选择电动机类型和结构形式 15 42 减速机选择 16 43 计算传动装置的总传动比并分配各级传动比 16 传动装置的设计计算与校核18 51 带的设计计算18 52 齿轮的设计计算 21 53 轴的设计计算及校核 24 路拌机的安装30 61 成球工艺对设备安装的要求 30 62 路拌机的安装 30 63 电动机的安装 31 前言本设计的路面路拌机是由拖拉机动力输出轴驱动的路面三合搅拌 机具,专门适合各类高速公路、普通公路、乡村道路、厂区道路和水泥场地的路 基灰土粉碎搅拌,它在中间旋耕机的基础上,新设计的特殊刀盘和刀片,实行反转, 全封闭作业,提高工作效率,并增加了灰土搅拌次数和深度,它是我国路基面工程 整地的先进机具之一。该机构其结构紧凑,整机刚性好,工作可靠,碎土性好,作业 深度深,功效高,油耗低,适应范围广。设计一种与50~80 马力级拖拉机配套,幅宽 180cm 路面路拌机,完成总体方案和刀棍结构设计,使用autocad 绘制图纸。 总体方案论证21 工作原理 路拌机由两根搅拌轴,轴上按螺旋推进方向安装搅拌叶及搅拌槽组成的 搅拌系统,为使原料达到成型的需要,在路拌机入料端稍后处的上部,设有加水装 置,使得物料形成较大的球状块料旋转时两轴的方向由内向外,将物料搅起,靠搅 拌叶旋转时的推力搅拌叶与搅拌轴轴线 度形成物料流,螺旋向前推 进,最后物 料经漏料箱进入承接皮带,进入到下台处理设备中。路拌机结构如图 21 图21路拌机结构示意 搅拌轴;5搅拌槽;6 齿轮座; 联轴器;8减速器;9 三角带轮;10 驱动电动机 22 结构设计特点 从结构上看,路拌机要较单轴路拌机复杂,但它磨损小,搅拌质量好,生产 率高,路拌机较之立轴式和单轴式路拌机,具有明显的优越性。 路拌机优点总结如下: 1路拌机外形尺寸小、高度低、布置紧凑,装载运输便利,而且结构合理 坚固,工作可靠性好; 2路拌机容量大,效率高。与同容量自落式相比,搅拌时间可缩短一半以 上,而且物料运动区域位于卸料门上方,卸料时间也比其他机型短,因而生产率 3拌筒直径比同容量立轴式小一半,搅拌轴转速与立轴式基本相同,但叶片线速度要比立轴式小一半,因此叶片和衬板磨损小、使用寿命长,并且物料不 易离析; 4物料运动区域相对集中于两轴之间,物料行程短,挤压作用充分,频次 高,因而搅拌质量好。 221 外壳的设计形式 传统的U 型槽底容易出现搅拌死角,从而导致两轴负载过大以致断裂。另 外他们将两端墙板焊死在机壳上,这样就使得在轴或叶片受损维修时很不方便, 工作量也相当大。 将路拌机槽底做成欧米嘎ω型,以防止搅拌死角。两边再焊上钢板制成 机槽,槽口两边焊有角钢用以固定机盖,槽机底部焊有支承垫用以支承槽体。机槽 两端墙板不是焊死在机壳上,而是通过螺栓与机壳联结,这样做的目的是为了在 维修时便于将损坏的轴吊起,省去拆叶片麻烦,检修空间增大,工作量减小,还可 缩小两端轴孔直径,便于密封防漏,如图22 所示。 图22 路拌机槽体 222 轴与叶片的安装方法的设计 以前,大多在整个轴上都安装叶片,生料进口处叶片角度比较大,用以快 速输送物料,但是我们发现这样搅拌叶片的磨损较大,靠进料口槽体端密封处漏 灰严重,从而齿轮内进灰较多,加快了传动部件的磨损,影响生产效率。 因此,针对这些问题对轴的结构进行改造,即在轴的搅拌进口端焊接两螺旋 叶片使粉料不断向前输送,减少槽体端部密封处的积料。这样有利于防止打坏叶 片、折断轴。在搅拌轴上正确安装带有刀片的叶片,调整好了角度后,再将叶片安 装在钻有莫氏锥度孔的轴上,如图23 所示。 图23 路拌机工作简图 叶片在上三个部位的安装角度是各不相同,叶片安装角度一般选用α 20 度左右,路拌机叶片角度必须要与粘土可塑性相适应,路拌机工作分三个阶段: 第一阶段是雾化水与原料的混合搅拌阶段;该阶段轴的长度为 07m 右包括螺旋叶片轴段,安装的叶片数是8只,安装角度为25,通过雾化喷水和 机械翻动搅拌两个手段以达到液固均化的目的。 第二阶段是使含煤生料湿润阶段,为使其充分湿润,生料在这一阶段的运 行速度应慢一些;该阶段轴的长度为15m 左右,安装的叶片数是20 个,安装角度 为15,其主要特征是机械搅拌。 第三阶段是形成球核的阶段;该阶段轴的长度为 10m 左右,安装的叶片 12个,安装角度为 20,其中最后 只的安装角度是0,其目的是为了挡 在调整叶片角度的同时,要注意叶片的转速,这两方面也是相互影响的,在确定转速时首先要确定物料在路拌机内搅拌的时间,而搅拌时间又影响着形成 球核的产量,因此搅拌时间、叶片角度、转速、湿润时间等之间要相互配合好, 一般出路拌机的球核直径为1mm-2mm 的占20%-75%较好。 其中每个叶片焊牢在叶片杆上,然后按照要求调整角度焊接在方垫片上。 经过这样的处理后,叶片在推动物料时就不会 出现角度混乱,另外把搅拌轴头的轴肩 适当调大,减小应力,防止应力集中,如图24 所示。 图2-4 叶片安装图 223 传动机构的设计 传动装置是路拌机工作过程中的关键。设计的传动路线 为电机皮带 ZQ 减速机联轴器齿轮传动装置搅拌轴。 将路拌机传动装置整体放置出料口端, 使生料不能进入齿轮和轴承。同时给两传动齿轮制作一个油池,用于齿轮的润滑, 能减小磨损,提高使用寿命。 常用的减速机有三种型式,圆柱齿轮减速机、行星减速机和摆线针轮减机 其中采用圆柱齿轮减速机较合适,而采用行星减速机和摆线针轮减速机常会出现 因路拌机主轴起动时扭矩大,传动系统刚度不足,故障多,有漏油问题。相对而言 圆柱齿轮减速机传动稳定,噪音小,齿面接触稳定,在润滑保养良好的条件下,运 转稳定。 224 密封装置的设计 对密封装置的要求相当高,可采用双道压盖填料密封装置,填料采用橡胶 石墨石棉盘根,两边采用压盖压紧,内压盖、外压盖和密封盖固定采用沉头螺栓紧 固,见图25 所示。 图25 密封装置 密封圈;2压板1;3 密封盖;4 端面板;5 垫板;6 轴套 225 雾化装置的设计 水的雾化的好坏,是三合土成球的关键条件之一。它通过雾化器来实现, 雾化器设在路拌机进料口的一端,其作用是担负着生料和水的第一道均匀混合工 序的喷水任务,为下一道机械搅拌工序创造良好的均合基础,达到液固均化的目 550kgh,以利用于减少喷嘴组合数量,便于布置; 水质要干净纯洁,尽量少含泥沙等杂质,以防喷嘴堵塞。水质不好时需在水箱出水口增加过滤网,并定期清洗; 喷嘴要有适宜的喷射角度,保持适宜的水量和良好的雾化效果,使布水均匀,直接喷向料层,不能喷向机壳再流向物料;喷嘴离料层距离保持 300mm 左右, 不能过近,否则,不能保证接触料层被水充分雾化。 由于喷嘴的布置形式直接影响搅拌效果和球核的质量,因此应注意: 喷嘴在路拌机中的布置原则应分布在进料口落料流及落料区,以实现操作点无粉尘污染; 保证喷嘴至料面的垂直距离S300mm,目的是使雾滴同生料粉接触, 提高生料的湿润渗透性,否则影响成球的均匀性,并增加清理特大球的工作量; 喷嘴喷射方向及覆盖面必须在生料面区域内,不得喷射在机槽侧壁上,否则将造成机槽侧壁粘料严重,难以清理,并增加搅拌叶片的阻力,从而提高搅拌 的功率消耗,同时也会造成局部生料过湿,影响成球质量。 综合各方面的条件,选用 MP-型离心压力喷嘴式雾化器比较合理,其主 要特点有:加大了喷液能力,提高到了550 kgh 以上,雾化角为90至120,效 果好,而且可减少喷嘴数量。MP 型喷嘴内衬中心有一冲水孔,出水口有 个月牙形分水刀,心部4 个螺旋槽与垂线MP-型雾化器规格参数 流量 kgh 雾化角 喷嘴孔径mm 雾化压力MPa mm含水量 55085 019732 M1615 12-14 36-42 10-12 路拌机主要技术参数的计算31 生产能力的估算 由于路拌机是以螺旋的形式推进的,所以可应用螺旋输送机的输送能力 的机理来推导其路拌机的估算公式。 螺旋输送机的生产能力计算公式如下:31 其中 填充系数。路拌机的每相邻搅拌叶片成 90,为不连续装配,物料在间断区不输送 物料,只作搅拌运动。所以路拌机的生产能力要比螺旋输送机小,在上述公式中, 还应乘一个小于1 的系数K,该系数主要与导程、物料流量、阻力等有关。 32 311 导程系数 路拌机在一个导程上等距分布着4 个搅拌叶。当搅拌轴转过一周,物料向 前推进,导程设为4Bsinα s,称它为导程系数。 33 312流量系数 搅拌叶片从切入物料到脱离物料的理论流量为A 为物料在搅拌槽中的 横截面积。路拌机中的物料属于松散物质,它既具有固体的实体性,也具有液态 的流动性。物料在搅拌槽内的运动情况是很复杂的。在搅拌中,物料质点并未沿 轴线方向直接移动,而是沿近似垂直的叶片表面的方向作复杂的曲线运动,当叶 片穿过物料时,其中一部分物料被向前推进,而另一部分则推到两侧或回退,所以 物料的实际推进量要少于理论流量。用 1-12sinα 来近似表示此时的推进率。 另一方面,在叶片扫过区域留下的空间又很快地被两侧的物料所填满,其中也包 括前侧物料的回流,由于叶片的阻力作用,使回流量和叶片角度有一定关系。 综合以上两个方面可得: 34 313 阻力系数 推进物料所施加的轴向推力随叶片角度的增大而减少,而推力对物料的 用区域也是有限的,叶片在物料运动中产生相对运动,即物料的相互作用而形成 内部摩擦力,物料与搅拌槽和搅拌叶等运动产生外摩擦,这些力均阻碍着物料的 向前运动,物料速度快慢关系着生产能力大小。 35 其中 是个经验值,它与导程,摩擦系数和粘度等因素有关,一般可取075 左右。 36 综上所述, 37 已知叶片每相邻两叶片成90,z 12t,α15~ 25, 03 075,摩擦角β30,设计参数,如下表31 所示。 表31 路拌机技术性能 2J55搅拌叶片回转直径 Dmm 550 进出料口中心距 Lmm 3000 两轴中心距amm 360 生产能力 Qth 20 功率 PkW 22 32 主轴转速的估算 4033 主轴直径d 的估算 此时, 018但是考虑到实际工作时有可能两轴上的叶片会相互干扰,所以将轴径适 当的缩小,在保证强度足够的情况下,取d 016 34路拌机内物料轴向运动速度的估算 物料既有轴向位移,也有圆周方向的位移,其主要表现形式为轴向位移, 其圆周位移的轨迹近似于一段螺旋线,是路拌机中物料实际运动的形式,如图 31 所示。 图31 物料受力图 螺旋系数38 39 叶片平均宽度,b015m; 螺旋系数;-旁侧阻力系数, 05625; 35物料在路拌机内停留时间的估算 310 物料轴向运动速度,mmin。物料在搅拌槽内搅拌均匀的停留时间,主要取决于搅拌叶和轴线的角度 及轴的转速。如果搅拌叶的角度大,轴的转速快,则物料很快被送出路拌机,但这 时物料的搅拌均匀程度就差,反之,均匀程度就好。所以物料的最佳搅拌时间,应 根据搅拌后物料的均匀性及工艺平衡予以确定。 图32 叶片受力图 如图22 所示,对其受力分析,有如下公式: 单片叶片推动物料前进的轴向推力等于。叶片对物料的周向推力,反作用 叶片前方的料柱体积是,料柱同机槽槽壁的摩擦力:311 式中是旁侧阻力影响系数,取,、、皆为定值,摩擦系数。 从图22 中可知,作用在叶片上有,,摩擦力?+,是滑动摩擦系数,是止推轴 承摩擦系数。 312可得叶片周向力: 由可以计算出单片叶片消耗的功率P: 叶片上单片物料重心与搅拌轴中心的距离,m,已知 8,20,12,25,15,20,R0275 tanβ,b015m, s015 406m,ρ 12 t,,15。 KWKW KW 电机的选择41 选择电动机类型和结构形式 411 选择电动机的容量 按工作条件和要求,选用一般用途的 系列三相异步电动机,为卧式封闭结构。 经分析计算得路拌机所需消耗的总功率 电动机所需功率41由经验及实践选择,整个传动过程中有6 对轴承,1 对齿轮,二级减速器一 部,一对联轴器,电机采用 带传动,它们的传动效率可查阅参考资料[15]得出如下表41。 表41 机械传动效率 效率%圆柱直齿轮传动 级精度稀细润滑098 滚动轴承球轴承取最大099 弹性联轴器099 两级圆柱齿轮减速器095 096从电动机至路拌机的主轴的总效率为: 42 KW 选取电动机的额定功率,使得: KW 185 KW 412 确定电动机转速 带传动比减速器总传动比的合理范围18~100,故电动机转速的可选范围为 查参考资料[13],符合这一转速范围的同步转速有 750rmin,1000 rmin,1500 rmin,3000 四种,由标准查出三种适合的电动机的型号,列表如下 42。 表42 传动比方案对照 方案 电动机型号 额定功率KW 电动机转速 电动机的质 动装置的传动比同步 满载总传动比 带传动减速器 Y160L-2185 2930 3000 147 7325 7325 10 Y180M-4185 1460 1500 182 365 365 10 Y200L1-6185 970 1000 220 2425 2425 10 Y225S-8185 730 750 270 1825 1825 10 综合考虑电动机和传动装置的尺寸,结构和带传动及减速器的传动比,方 案二比较适合所以选定电动机的型号为Y180M-4。 42 减速机选择 查参考资料[15],选定减速器的型号为 ZQ500,1029,其中 25,4;中心 距:a500、a1200、a2300;中心高:Hc;最大外形尺寸:L986、B350、H590;主动 轴:d150、d285;被动轴:d380、d490。 43 计算传动装置的总传动比并分配各级传动比 电动机选定后,根据电动机的满载转速及工作轴的转速即可确定传动装 置的总传动比 各级传动的传动比最好在推荐范围内选取,对减速传动尽可能不超过其允许的最大值。 应注意使传动级数少?传动机构数少?传动系统简单,以提高和减少精度的降低。 应使传动装置的外轮廓尺寸尽可能紧凑。传动装置的总传动比为;分配各级传动比:,,。 传动装置的设计计算与校核51 带的设计计算已知V 带为水平布置,所需功率P 185 kW,由Y 系列三相异步电动机驱 动,转速1460 rmin,从动轮转速400 rmin,每天工作24 小时。 表51 带的设计计算与校核设计项目 设计依据及内容 设计结果 1选择V 带型号 1确定计算功率 2选择V 带型号 查表46 得工作系数由 ?KW 带KW选用C 2确定带轮直径、1选取小带轮直径 2验算带速 3确定从动带轮直径 4计算实际传动比 参考图411 及表44,选取小带轮直径mm 146040020730mm查表44 mm 在200~800 内,合适。取mm 5验算从动轮实际转速3893-400400100% 267%5% 允许 设计项目 设计依据及内容 设计结果 2求带的计算 665 mm1900 mm 取mm 3基准长度 4计算中心距 5确定中心距调整范围 查表42得mm 由式mmmm mm mm 由式合适5确定V 1额定功率由、及查表45 带的额定功率为KWKW 设计项目 设计依据及内容 设计结果 2确定V 确定确定包角系数 查表47得KW 查表48 KW确定长度系数 计算V 查表42得取z4 根,合适 6计算单根V 带初拉力 查表41 7计算对轴的压力由式8确定带轮结构尺寸,绘制带轮工作图 mm,采用腹 板式结构,工作图如附图18;mm,采用辐条式结构,工作图如附图16 52 齿轮的设计计算 已知输入功率,,电动机驱动,两齿轮传动比,工作寿命 10 年,每年工作时 间300 天,两班制,工作平稳,齿轮转向不变,要求结构紧凑。 表52 齿轮的设计计算 设计项目 设计依据及内容 设计结果 1选择齿轮材料热处 理方法、精度等级,齿数、及齿宽系数 考虑到该功率较大,故两齿轮都调 质处理,齿面硬度分别为 260HBS,属硬齿面闭式传动,载荷轻微冲击,齿轮速度不 高,初选 级精度,两齿轮齿数的,按照硬齿面齿轮悬臂布置安装,查表65,取齿 宽系数 两齿轮都选用调 质处理齿面硬度分别260HBS,初选7 级精度; 取齿宽系数 2按齿面接触疲劳强度设计 1确定公式中的各参数值 载荷系数 齿轮传递的转矩 试选查表63 1898按齿面硬度查图68 MPa1898 MPa MPa 设计项目 设计依据及内容 设计结果 确定许用接触应力取安全系数 MPa MPa 2设计计算 校正分度圆直径查表62 得使用系数;根据,7 级精度查图610 mm3计算齿轮传动的几何尺寸 mmmm mm mmmm mm mm mm 设计项目 设计依据及内容 设计结果 3校核齿根弯曲疲劳强度 许用弯曲应力齿形系数和应力修正系数 计算两齿轮的和2 校核计算 MPaMPa Mpa MPa 弯曲疲劳强度足够 绘制齿轮 见附图553 轴的设计计算及校核 图5-1 直齿圆柱齿轮受力分析图 轴的材料选用45 钢调质,它的结构尺寸与装配图见表53 和图52。 表53 轴的校核计算 设计项目 设计依据及内容 设计结果 1计算齿轮受力参见齿轮设计参数及附图2J550003-04 齿轮的分度圆直径mm 圆周力N 径向力N 设计项目 设计依据及内容 设计结果 装角度为20时, 2绘制弯矩图和扭矩图见图52 3弯矩合成强度校核 通常只校核轴上受最大弯矩和扭矩的截面的强度。 危险截面 截面处计算弯矩 截面处计算应力 强度校核 考虑启动、停机影响,扭矩为脉动循环变应力, 45 钢调质,由表112 查得 N?mm 弯矩合成强度满足要求 4疲劳强度安全系数校核 不计轴向力产生的压应力的影响 设计项目 设计依据及内容 设计结果 1截面C 左侧强度校核 抗弯截面系数 抗扭截面系数 mm 截面上的弯曲应力 截面上的扭转切应力 MPa MPa 平均应力 弯曲正应力为对称循环弯应力,,扭转切应力为脉动循环变应力,。 MPa 应力幅MPa MPa MPa 材料的力学性能 45 钢调质,查表112 MPa MPa MPa 轴肩理论应力集中系数 ,,查附表16,并经插值计算 MPa MPa 材料的敏性系数 由r5mm,MPa,查图28 并经插值 有效应力集中系数 表5-3设计项目 设计依据及内容 设计结果 尺寸及截面形状系数 由h6mm d140mm 查图29 扭转剪切尺寸系数 由mm 查图210 表面质量系数和强化系数 轴按磨削加工,由 查图212 疲劳强度综合影响系数 等效系数 45 仅有弯曲正应力时的计算安全系数仅有扭转切应力时的计算安全系数 弯扭联合时的计算安全系数 设计安全系数 材料均匀,载荷与应力计算精确时: 疲劳强度安全系数校核轴的疲劳强度合格52 强度校核图 54 轴承的校核 现选一对角接触球轴承7228AC,轴转速n40rmin,轴向力KN,径向负荷分 别为KN KN。工作时有中等冲击,脂润滑,正常工作温度,预期寿命200000h。 表54 轴承的校核计算 设计项目 设计内容及依据 设计结果 确定7228AC 轴承 的主要性能参数 查《滚动轴承产品样本》得计算派生轴向力NN 算轴向负荷 故轴承被压紧,轴承被放松,得: 确定系数查表810 得计算当量动负荷N 计算轴承寿命已知ε 3,查表87、88 路拌机的安装61 成球工艺对设备安装的要求 由于桨叶式路拌机在机械结构上看,其是不可能用等位提升的方法卸出 机壳,它必需从机体纵向水平抽出机壳。因此,为了方便检修,路拌机在平台上的 布置位置在纵向必需留有水平抽出的位置。 入路拌机的进料管应与水平线以上的角,以便生料粉从路拌机的 进料端部滑入机内,为实现无粉尘操作环境创造有利条件。 路拌机的出料口应配置有“地方”大于“天圆”的“天圆地方”过渡管 接头下部采用直径不小于 300mm 的圆管,其水平线,以免含 水物料在管内的粘结。 62 路拌机的安装 路拌机都具有整体槽钢机座,安装时应首先时壳体与机座吊装就位,然后 将放置在准确的位置,再将端面板焊接壳体上,装好轴承座,接着在轴的主动端装 上一对齿轮及齿轮罩或罩壳;将减速机、电动机以及联轴器连接,最后装上搅拌叶 片。根据现场条件传动装置可装在进料端。安装具体要求是: 就位后,其两轴中心线mm,两轴中心线的连线mm; 搅拌叶片与壳体的间隙应保证在5~8mm以内。间隙小,壳体上的集料易 清理,旋转运动阻力较小;间隙大,集料难以清理,运动阻力大,易在操作中发生震 路拌机进料管的安装必须呈大于60的倾角,不得垂直进料。出料管 的安装必须根据工艺要求呈60~65的倾斜状态,亦不得垂直出料。 轴旋转方向应呈自上从外侧向下的形式。63 电动机的安装 电动机安装时要考虑到 带的安装与拆换方便。由于考虑到实际工作过程中空间的布置的需要,将电动机安装在电动机滑轨上面,这样不仅避免了拆换 不方便的问题,而且还有助于带轮的张紧,非常实用。 三合土路拌机可以使水的雾化和的搅拌,使物料得到充分的浸润,并搅拌成球,能为成球机成球提供有利条件,对改善料球性能,提高料球质量,降低能耗, 提高立窑产量,具有十分重要的作用。它的主要创新特点在于搅拌叶片的安装方 法,壳体两端焊接盖板,目的是为了在叶片损坏或轴断裂时方便拆装,减少工作量, 有利于节省成本,有一定的经济性。 为期三个月的毕业设计已经结束,在整个毕业设计过程,我结合实践知识与理论知识不断地进行探索学习,虽遇到不少难以解决的问题,但我感到 受益匪浅。本次毕业设计的课题是三合土路拌机。本设计是解决三合土小料球快 速煅烧技术中的成球问题,因此立窑水泥生产企业对此项目的要求很高。本设计 是学完所有大学期间本专业应修的课程和完成毕业实习以后所进行的,是对我三 年半来所学知识的一次大检验,也是对我实习过程的再学习,使我能够在毕业前 将理论与实践更加融会贯通,并且学到了许多教材上没有的知识点,加深了我对 理论知识的理解,加深了我对水泥机械和水泥生产工艺的认识,提高了对实际生 产的感性认识。 通过此次毕业设计,我掌握了最新的三合土成球技术、三合土 路拌机的设计方法和步骤,以及认识到了在设计过程中所应注意的问题,特别是 电动机的安装问题,还有轴承座和壳体部件的设计,学习了解决问题的方法,通过 使用类比法对现有的一些结构进行了改进,同时也强化了应用图书、手册和网络 搜索资料信息等的能力。 总之,这次设计,使我在对基本理论的综合运用以及正确解决实际问题等 方面得到了一次非常好的锻炼,提高了我思考问题、解决问题以及创新设计的能 力,缩短了我与工厂工程技术人员的差距,并且使我对这个专业更加地了解了,为 我今后从事实际工程技术工作奠定了坚实的基础。 此次毕业设计老师的认真指导下进行的, 他为我解答了一系列的疑难问 题,以及指导了我的思想,引导了我的设计思路。两位在历经三个多月的设计过程 中,一直热心的辅导,其他同学在设计过程中也给予我不少帮助,在此,我忠心地 向他们表示诚挚的感谢和敬意! 建筑材料机械设计一[M]武汉:武汉工业大学出版社, 1990 建材通用机械与设备[M]武汉:武汉理工大学出版社, 1996 朱昆泉,许林发建材机械工业手册[M] 武汉:武汉工业大学出版 社,20007 机械零件设计实用手册[M]北京:机械工业出版社,1999 机械制造工艺设计手册[M]北京:机械工业出版社,1995 几何量公差与检测[M]上海: 上海科学技术出版 社,2001[7] 工程图学基础教程[M]北京:科学出版社,2001 机械设计手册[M]北京:机械工业出版社,1991 金属材料与热处理[M]北京:机械工业出版社,1991 [10] 水泥工业自动控制三合土成球技术及装备[M]南京: 江苏科学技术出版社,1990 [11] 黄有丰成球技术及其应用[M] 北京:中国建筑工业出版社,1991 [12] 机械设计[M]北京:高等教育出版社,2004 [13] 机械设计课程设计[M]北京:机械工业出版 社,2003 [14] 常用工程材料选用手册[M]北京: 机械工业出版 社,1998 [15] 减速机使用技术手册[M]北京: 机械工业出版社,1992 [16] 滚动轴承产品样本[M]北京: 机械工业出版社,中国石化出 版社,2000 [17] 机械零件设计实用手册北京:机械工业出版社,1999 [18] 机械制造工艺设计手册北京:机械工业出版社,1995 [19] 机械设计课程设计[M]北京:机械工业出版 社,2003 [20] 周国民,刘极峰机械设计[M] 北京: 机械工业出版, 1998 [21] 煤矿机械,2000,216:7-8 [23] 机械制造自动化技术[M]北京:机械工业出版 社,2001 [24] 机械设计[M]徐州: 中国矿业大学出版社, 1993 [25] 搅拌设备[M]北京: 化学工业出版社, 2003 [26] 搅拌设备设计[M]上海: 上海科学技术出版社, 1985

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